[发明专利]一种基于正交多项式的铣削稳定性预测方法有效
申请号: | 201510068454.7 | 申请日: | 2015-02-10 |
公开(公告)号: | CN104680000B | 公开(公告)日: | 2018-03-09 |
发明(设计)人: | 刘志兵;闫正虎;王西彬;吕维维;刘彪;赵倩;王东前 | 申请(专利权)人: | 北京理工大学 |
主分类号: | G06F19/00 | 分类号: | G06F19/00 |
代理公司: | 石家庄新世纪专利商标事务所有限公司13100 | 代理人: | 董金国 |
地址: | 100081 *** | 国省代码: | 北京;11 |
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摘要: | 本发明涉及先进制造领域,具体涉及一种基于正交多项式的铣削稳定性预测方法,本发明采用正交多项式来逼近动力学方程中的状态项、时滞项和周期系数项,采用多个已知时间点及其响应来拟合所需项,减小了计算方法的局部误差,从而提高了预测方法的精度;同时在获得稳定性叶瓣图的过程中,引入H矩阵,而不是直接代入F矩阵进行计算,减小了F矩阵计算过程中的迭代次数,从而节约计算方法的时间,提高计算效率。 | ||
搜索关键词: | 一种 基于 正交多项式 铣削 稳定性 预测 方法 | ||
【主权项】:
一种基于正交多项式的铣削稳定性预测方法,其特征在于包括以下步骤:①建立铣刀单自由度铣削过程中的动力学方程:x·(t)=Ax(t)+B(t)x(t)-B(t)x(t-τ)---(1)]]>其中,为常系数矩阵,为随时间周期变化的系数矩阵,x(t)表示刀具在t时刻的状态响应,ωn表示刀尖点的固有频率,ζ表示相对阻尼,mt表示模态质量,w表示轴向切削深度,τ表示时滞;h(t)表示瞬时切屑厚度,其表达式为:h(t)=ΣJ=1Ng(φJ(t))sin((φJ(t))[Ktcos(φJ(t))+Knsin(φJ(t))]---(2)]]>式(2)中,N表示铣刀的刀齿数目,Kt和Kn分别为切向和法向的切削力系数,φJ(t)为第J刀齿的角位移,表达式为φJ(t)=(2πΩ/60)t+(J‑1)·2π/N,窗函数g(φJ(t))定义为:式(3)中,φst和φex分别为第J刀齿的切入和切出角;当采用顺铣时,φst=arccos(2ae/D‑1),φex=π;当采用逆铣时,φst=0,φex=arccos(1‑2ae/D),ae/D为径向浸入比,即径向切深/刀具直径的比值;②将单自由度的铣削过程动力学方程(1)的时滞项τ平均分为m个小区间,则时间步长为其中任意一个时间小区间表示为[ti,ti+1],i=1,2,3,…m;将方程(1)在时间小区间[ti,ti+1]上进行积分,得到xi+1=eAΔtxi+∫titi+1eA(ti+1-s)[B(s)x(s)-B(s)x(s-τ)]ds---(4)]]>③通过构建一次正交多项式来拟合步骤②中式(4)的状态项x(s)、时滞状态项x(s‑τ)和随时间变化的周期系数项B(s),具体过程如下:正交多项式族中的参数由确定;式(6)是以ωj,j=1,2,…,n为权值的关于点集{s1,s2,…,sn}的正交多项式,其中将步骤②中方程(4)的状态项x(s)通过正交多项式逼近表示为:其中ak是多项式的系数,通过确定,其中xj是时间点tj的响应;取(6)式中的通过时间点ti、ti+1和其响应xi、xi+1来拟合步骤②中的状态项;利用(7)式计算α1,并代入si=ti,si+1=ti+1可得:所以由(10)式得a0=xi+xi+12---(13)]]>a1=xi(si-ti+ti+12)+xi+1(si+1-ti+ti+12)(si-ti+ti+12)2+(si+1-ti+ti+12)2=xi·-Δt2+xi+1·Δt2(Δt)22=xi+1-xiΔt---(14)]]>将(12)、(13)、(14)式代入(10)式得x(s)=xi+xi+12+xi+1-xiΔt(s-ti+ti+12)---(15)]]>整理得x(s)=(1-sΔt)·xi+sΔt·xi+1---(16)]]>同理时滞项x(t‑τ)、B(t)分别表示为:x(s-τ)=(1-sΔt)·xi-m+sΔt·xi-m+1---(17)]]>B(t)=(1-sΔt)·Bi+sΔt·Bi+1---(18)]]>④构建Floquet转移矩阵,将(16)、(17)、(18)式代入(4)式,可得xi+1=F0xi+(H11Bi+H12Bi+1)xi+(H12Bi+H13Bi+1)xi+1-(H11Bi+H12Bi+1)xi-m-(H12Bi+H13Bi+1)xi+1-m---(19)]]>其中H11=1(Δt)2[(Δt)2·F1-2Δt·F2+F3]---(20a)]]>H12=1(Δt)2[Δt·F2-F3]---(20b)]]>H13=1(Δt)2·F3---(20c)]]>F0=eAΔt (21a)F1=∫titi+1eA(ti+1-s)ds=∫0ΔteA(Δt-s)ds=(F0-I)A-1---(21b)]]>F2=∫titi+1eA(ti+1-s)(s-ti)ds=∫0ΔteA(Δt-s)sds=(F1-(Δt)I)A-1---(21c)]]>F3=∫titi+1eA(ti+1-s)(s-ti)2ds=∫0ΔteA(Δt-s)s2ds=(2F2-(Δt)2I)A-1---(21d)]]>方程(19)写为xi+1=Pi[(F0+H11Bi+H12Bi+1)xi‑(H12Bi+H13Bi+1)xi+1‑k‑(H11Bi+H12Bi+1)xi‑k] (22)其中Pi=[I‑H12Bi‑H13Bi+1]‑1 (23)通过方程(22),得到当前刀齿与上一刀齿响应之间的映射关系,通过矩阵表示如下:xi+1xixi-1...xi+1-m=M11i0...0M1miM1,m+1iI0...0000I...000..................0000I0xixi-1xi-2...xi-m---(24)]]>其中M11i=Pi(F0+H11Bi+H12Bi+1)---(25a)]]>M1mi=-Pi(H12Bi+H13Bi+1)---(25b)]]>M1,m+1i=-Pi(H11Bi+H12Bi+1)---(25c)]]>系统的Floquet转移矩阵表示为ψ=MmMm‑1…M1 (26)其中Mi=M11i0...0M1miM1,m+1iI0...0000I...000..................0000I0---(27)]]>⑤计算Floquet转移矩阵ψ的特征值,通过特征值的模判定系统的稳定性,具体的判定准则如下:
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